2507 stainless steel coil tube kemikal nga sangkap, Katumbas nga Thermal Network Simulation Pagtuon sa usa ka Rare Earth Giant Magnetostrictive Transducer

Salamat sa pagbisita sa Nature.com.Naggamit ka usa ka bersyon sa browser nga adunay limitado nga suporta sa CSS.Alang sa labing kaayo nga kasinatian, among girekomenda nga mogamit ka usa ka bag-ong browser (o i-disable ang Compatibility Mode sa Internet Explorer).Dugang pa, aron masiguro ang padayon nga suporta, gipakita namon ang site nga wala’y mga istilo ug JavaScript.
Ang mga slider nga nagpakita sa tulo ka mga artikulo matag slide.Gamita ang likod ug sunod nga mga buton sa paglihok sa mga slide, o ang slide controller nga mga buton sa katapusan aron sa paglihok sa matag slide.

• Deskripsyon sa Produkto
• 2507 Stainless steel coiled tubing gikan sa china

Ang kritikal sa disenyo sa higanteng magnetostrictive transducer (GMT) mao ang paspas ug tukma nga pagtuki sa pag-apod-apod sa temperatura.Ang pagmodelo sa thermal network adunay mga bentaha sa mubu nga gasto sa pagkalkula ug taas nga katukma ug magamit alang sa pagtuki sa thermal sa GMT.Bisan pa, ang mga naglungtad nga thermal nga mga modelo adunay mga limitasyon sa paghubit niining komplikado nga thermal nga mga rehimen sa GMT: kadaghanan sa mga pagtuon nagpunting sa mga nakahunong nga estado nga dili makadakop sa mga pagbag-o sa temperatura;Gituohan sa kadaghanan nga ang pag-apod-apod sa temperatura sa giant magnetostrictive (GMM) rods managsama, apan ang gradient sa temperatura tabok sa GMM rod hinungdanon kaayo tungod sa dili maayo nga thermal conductivity, ang dili parehas nga pagkawala sa pag-apod-apod sa GMM panagsa ra nga gipaila sa thermal. modelo.Busa, pinaagi sa komprehensibo nga pagkonsiderar sa tulo ka mga aspeto sa ibabaw, kini nga dokumento nagtukod sa GMT Transitional Equivalent Heat Network (TETN) nga modelo.Una, base sa disenyo ug prinsipyo sa operasyon sa longhitudinal vibratory HMT, usa ka thermal analysis ang gihimo.Sa kini nga basehan, ang modelo sa elemento sa pagpainit gitukod alang sa proseso sa pagbalhin sa kainit sa HMT ug ang katugbang nga mga parameter sa modelo gikalkula.Sa katapusan, ang katukma sa TETN nga modelo alang sa transducer temperatura spatiotemporal analysis gipamatud-an pinaagi sa simulation ug eksperimento.
Ang higanteng magnetostrictive nga materyal (GMM), nga mao ang terfenol-D, adunay mga bentaha sa dako nga magnetostriction ug taas nga density sa enerhiya.Kining talagsaon nga mga kabtangan mahimong magamit sa pagpalambo sa higanteng magnetostrictive transducers (GMTs) nga mahimong magamit sa usa ka halapad nga mga aplikasyon sama sa underwater acoustic transducers, micromotors, linear actuators, ug uban pa 1,2.
Ang partikular nga gikabalak-an mao ang potensyal alang sa overheating sa subsea GMTs, nga, sa diha nga operate sa bug-os nga gahum ug alang sa taas nga mga panahon sa excitation, makamugna og mahinungdanon nga kantidad sa kainit tungod sa ilang taas nga gahum density3,4.Dugang pa, tungod sa dako nga coefficient sa thermal pagpalapad sa GMT ug sa iyang taas nga pagkasensitibo sa eksternal nga temperatura, ang iyang output performance suod nga may kalabutan sa temperature5,6,7,8.Sa teknikal nga mga publikasyon, ang mga pamaagi sa pag-analisar sa thermal sa GMT mahimong bahinon sa duha ka halapad nga mga kategorya9: mga pamaagi sa numerical ug mga pamaagi sa lumped parameter.Ang finite element method (FEM) maoy usa sa kasagarang gigamit nga mga paagi sa pagtuki sa numerical.Xie ug uban pa.[10] migamit sa finite element method aron masundog ang pag-apod-apod sa mga tinubdan sa kainit sa usa ka higanteng magnetostrictive drive ug nakaamgo sa disenyo sa temperature control ug cooling system sa drive.Zhao ug uban pa.[11] nagtukod ug usa ka hiniusang finite element simulation sa usa ka gubot nga agianan sa uma ug usa ka natad sa temperatura, ug nagtukod ug usa ka GMM nga intelihente nga sangkap sa pagkontrol sa temperatura nga aparato pinasukad sa mga sangputanan sa simulation nga adunay katapusan nga elemento.Bisan pa, ang FEM gipangayo kaayo sa mga termino sa pag-setup sa modelo ug oras sa pagkalkula.Tungod niini nga rason, ang FEM giisip nga usa ka importante nga suporta alang sa offline nga mga kalkulasyon, kasagaran sa panahon sa converter design phase.
Ang lumped parameter method, nga sagad gitawag nga heat network model, kaylap nga gigamit sa thermodynamic analysis tungod sa simple nga mathematical form ug taas nga kalkulasyon speed12,13,14.Kini nga pamaagi adunay importante nga papel sa pagwagtang sa mga limitasyon sa thermal sa mga makina 15, 16, 17. Si Mellor18 mao ang una nga migamit sa usa ka gipaayo nga thermal equivalent circuit T aron modelo sa proseso sa pagbalhin sa kainit sa makina.Verez ug uban pa.19 nagmugna og tulo-ka-dimensyon nga modelo sa thermal network sa usa ka permanenteng magnet nga kasabay nga makina nga adunay axial flow.Gisugyot ni Boglietti et al.20 ang upat ka mga modelo sa thermal network nga lainlain ang pagkakomplikado aron matagna ang mga short-term nga thermal transient sa stator windings.Sa katapusan, si Wang et al.21 nagtukod og usa ka detalyado nga thermal equivalent nga sirkito alang sa matag bahin sa PMSM ug gisumada ang thermal resistance equation.Ubos sa nominal nga mga kondisyon, ang sayup mahimong makontrol sa sulod sa 5%.
Sa dekada 1990, ang modelo sa heat network nagsugod sa paggamit sa high-power low-frequency converters.Ang Dubus et al.22 nagmugna ug usa ka modelo sa network sa kainit aron ihulagway ang naghunong nga pagbalhin sa kainit sa usa ka double-sided longitudinal vibrator ug class IV bend sensor.Ang Anjanappa et al.23 nagpahigayon og 2D stationary thermal analysis sa magnetostrictive microdrive gamit ang thermal network model.Aron tun-an ang relasyon tali sa thermal strain sa Terfenol-D ug GMT parameters, Zhu et al.24 nagtukod ug usa ka steady state equivalent model alang sa thermal resistance ug GMT displacement kalkulasyon.
Ang pagbanabana sa temperatura sa GMT mas komplikado kaysa mga aplikasyon sa makina.Tungod sa maayo kaayo nga thermal ug magnetic conductivity sa mga materyales nga gigamit, kadaghanan sa mga sangkap sa makina nga gikonsiderar sa parehas nga temperatura sagad nga mubu sa usa ka node13,19.Bisan pa, tungod sa dili maayo nga thermal conductivity sa HMMs, ang pag-angkon sa usa ka uniporme nga pag-apod-apod sa temperatura dili na husto.Dugang pa, ang HMM adunay ubos kaayo nga magnetic permeability, mao nga ang kainit nga namugna sa magnetic losses kasagaran dili uniporme sa HMM rod.Dugang pa, kadaghanan sa panukiduki naka-focus sa makanunayon nga estado nga mga simulation nga wala mag-asoy sa mga pagbag-o sa temperatura sa panahon sa operasyon sa GMT.
Aron masulbad ang labaw sa tulo ka teknikal nga mga problema, kini nga artikulo naggamit sa GMT longitudinal vibration isip tumong sa pagtuon ug tukma nga nagmodelo sa nagkalain-laing bahin sa transducer, ilabi na ang GMM rod.Nahimo ang usa ka modelo sa usa ka kompleto nga transitional equivalent heat network (TETN) GMT.Usa ka finite nga elemento nga modelo ug eksperimento nga plataporma gitukod aron sulayan ang katukma ug pasundayag sa TETN nga modelo alang sa transducer temperature spatiotemporal analysis.
Ang disenyo ug geometriko nga mga sukod sa longitudinally oscillating HMF gipakita sa Fig. 1a ug b, matag usa.
Ang mga importanteng sangkap naglakip sa GMM rods, field coils, permanent magnets (PM), yokes, pads, bushings, ug belleville spring.Ang excitation coil ug PMT naghatag sa HMM rod sa usa ka alternating magnetic field ug usa ka DC bias magnetic field, matag usa.Ang yugo ug lawas, nga gilangkuban sa usa ka takup ug manggas, gihimo sa DT4 nga humok nga puthaw, nga adunay taas nga magnetic permeability.Nagporma og closed magnetic circuit nga adunay GIM ug PM rod.Ang output stem ug pressure plate gihimo sa non-magnetic 304 stainless steel.Sa mga tuburan sa belleville, ang usa ka lig-on nga prestress mahimong magamit sa punoan.Kung ang usa ka alternating current moagi sa drive coil, ang HMM rod mag-vibrate sumala niana.
Sa fig.2 nagpakita sa proseso sa init exchange sulod sa GMT.GMM rods ug field coils mao ang duha ka nag-unang tinubdan sa kainit alang sa GMTs.Ang serpentine nagbalhin sa kainit niini sa lawas pinaagi sa air convection sa sulod ug sa tabon pinaagi sa conduction.Ang HMM rod magmugna og magnetic losses ubos sa aksyon sa usa ka alternating magnetic field, ug ang kainit ibalhin ngadto sa kabhang tungod sa convection pinaagi sa internal nga hangin, ug ngadto sa permanenteng magnet ug yugo tungod sa conduction.Ang kainit nga gibalhin sa kaso dayon mawala sa gawas pinaagi sa convection ug radiation.Kung ang kainit nga namugna parehas sa kainit nga gibalhin, ang temperatura sa matag bahin sa GMT moabot sa usa ka makanunayon nga kahimtang.
Ang proseso sa pagbalhin sa kainit sa usa ka longhitudinally oscillating GMO: a – heat flow diagram, b – main heat transfer paths.
Dugang pa sa kainit nga namugna sa exciter coil ug HMM rod, ang tanan nga mga sangkap sa usa ka closed magnetic circuit makasinati og magnetic losses.Sa ingon, ang permanente nga magnet, yugo, takup ug manggas gihiusa aron makunhuran ang pagkawala sa magnetic sa GMT.
Ang mga nag-unang lakang sa pagtukod sa usa ka TETN nga modelo alang sa GMT thermal analysis mao ang mosunod: unang grupo nga mga sangkap nga adunay parehas nga temperatura nga magkauban ug nagrepresentar sa matag component isip usa ka bulag nga node sa network, unya i-associate kini nga mga node sa angay nga heat transfer expression.heat conduction ug convection tali sa mga node.Sa kini nga kaso, ang gigikanan sa kainit ug ang output sa kainit nga katumbas sa matag sangkap konektado nga managsama sa taliwala sa node ug sa kasagaran nga zero boltahe sa yuta aron magtukod usa ka katumbas nga modelo sa network sa kainit.Ang sunod nga lakang mao ang pagkalkulo sa mga parameter sa thermal network alang sa matag bahin sa modelo, lakip ang thermal resistance, kapasidad sa kainit ug pagkawala sa kuryente.Sa katapusan, ang TETN nga modelo gipatuman sa SPICE alang sa simulation.Ug mahimo nimong makuha ang pag-apod-apod sa temperatura sa matag sangkap sa GMT ug ang pagbag-o niini sa domain sa oras.
Alang sa kasayon ​​​​sa pagmodelo ug pagkalkula, gikinahanglan nga pasimplehon ang thermal model ug ibaliwala ang mga kondisyon sa utlanan nga adunay gamay nga epekto sa mga resulta18,26.Ang modelo sa TETN nga gisugyot niini nga artikulo gibase sa mosunod nga mga pangagpas:
Sa GMT nga adunay random nga samad nga mga windings, imposible o gikinahanglan nga i-simulate ang posisyon sa matag indibidwal nga konduktor.Nagkalain-laing mga estratehiya sa pagmodelo ang naugmad kaniadto aron sa pagmodelo sa pagbalhin sa kainit ug pag-apod-apod sa temperatura sulod sa mga windings: (1) compound thermal conductivity, (2) direct equation base sa conductor geometry, (3) T-equivalent thermal circuit29.
Ang komposit nga thermal conductivity ug direkta nga mga equation mahimong makonsiderar nga mas tukma nga mga solusyon kaysa sa katumbas nga circuit T, apan nagdepende kini sa daghang mga hinungdan, sama sa materyal, geometry sa conductor ug ang gidaghanon sa nahabilin nga hangin sa winding, nga lisud mahibal-an29.Sa kasukwahi, ang T-katumbas nga thermal scheme, bisan og usa ka gibanabana nga modelo, mas sayon30.Mahimo kining magamit sa excitation coil nga adunay longhitudinal vibrations sa GMT.
Ang kinatibuk-ang hollow cylindrical assembly nga gigamit sa pagrepresentar sa exciter coil ug ang T-katumbas nga thermal diagram niini, nga nakuha gikan sa solusyon sa heat equation, gipakita sa fig.3. Gituohan nga ang heat flux sa excitation coil independente sa radial ug axial nga direksyon.Ang circumferential heat flux wala tagda.Sa matag katumbas nga sirkito T, duha ka terminal ang nagrepresentar sa katugbang nga temperatura sa ibabaw sa elemento, ug ang ikatulo nga terminal T6 nagrepresentar sa kasagaran nga temperatura sa elemento.Ang pagkawala sa sangkap nga P6 gisulod isip usa ka tinubdan sa punto sa kasagaran nga node sa temperatura nga gikalkulo sa "Pagkalkula sa pagkawala sa kainit sa field coil".Sa kaso sa non-stationary simulation, ang kainit nga kapasidad C6 gihatag sa equation.(1) gidugang usab sa Average temperature node.
Diin ang cec, ρec ug Vec nagrepresentar sa piho nga kainit, densidad ug gidaghanon sa excitation coil, matag usa.
Sa lamesa.Gipakita sa 1 ang thermal resistance sa T-equivalent thermal circuit sa excitation coil nga adunay gitas-on nga lec, thermal conductivity λec, outer radius rec1 ug inner radius rec2.
Exciter coils ug ang ilang T-katumbas nga thermal circuits: (a) kasagaran hollow cylindrical nga mga elemento, (b) bulag nga axial ug radial T-katumbas nga thermal circuits.
Ang katumbas nga sirkito T nagpakita usab nga tukma alang sa ubang mga cylindrical nga tinubdan sa init13.Ingon nga nag-unang tinubdan sa kainit sa GMO, ang HMM rod adunay dili patas nga pag-apod-apod sa temperatura tungod sa ubos nga thermal conductivity niini, ilabi na sa axis sa rod.Sa kasukwahi, ang radial inhomogeneity mahimong mapasagdan, tungod kay ang radial heat flux sa HMM rod mas ubos kay sa radial heat flux31.
Aron tukma nga magrepresentar sa lebel sa axial discretization sa rod ug makuha ang labing taas nga temperatura, ang GMM rod girepresentahan sa n nodes nga parehas nga gilay-on sa direksyon sa axial, ug ang gidaghanon sa mga node n nga gimodelo sa GMM rod kinahanglan nga katingad-an.Ang gidaghanon sa katumbas nga axial thermal contours mao ang n T numero 4.
Aron mahibal-an ang gidaghanon sa mga node n gigamit sa pagmodelo sa GMM bar, ang mga resulta sa FEM gipakita sa fig.5 isip usa ka pakisayran.Ingon sa gipakita sa fig.4, ang gidaghanon sa mga node n gi-regulate sa thermal scheme sa HMM rod.Ang matag node mahimong modelo isip T-katumbas nga sirkito.Ang pagtandi sa mga resulta sa FEM, gikan sa Fig. 5 nagpakita nga ang usa o tulo ka mga node dili tukma nga nagpakita sa pag-apod-apod sa temperatura sa HIM rod (mga 50 mm ang gitas-on) sa GMO.Kung ang n madugangan ngadto sa 5, ang mga resulta sa simulation mouswag pag-ayo ug moduol sa FEM.Ang pagdugang sa n dugang naghatag usab ug mas maayong mga resulta sa gasto sa mas taas nga oras sa pagkuwenta.Busa, niining artikuloha, 5 ka node ang gipili para sa pagmodelo sa GMM bar.
Base sa comparative analysis nga gihimo, ang eksaktong thermal scheme sa HMM rod gipakita sa Fig. 6. Ang T1 ~ T5 mao ang average nga temperatura sa lima ka mga seksyon (seksyon 1 ~ 5) sa sungkod.Ang P1-P5 matag usa nagrepresentar sa kinatibuk-ang thermal nga gahum sa lainlaing mga lugar sa sungkod, nga hisgutan sa detalye sa sunod nga kapitulo.Ang C1 ~ C5 mao ang kapasidad sa kainit sa lainlaing mga rehiyon, nga mahimong kalkulado pinaagi sa mosunod nga pormula
diin ang crod, ρrod ug Vrod nagpasabot sa piho nga kapasidad sa kainit, densidad ug gidaghanon sa HMM rod.
Gamit ang sama nga pamaagi sama sa exciter coil, ang heat transfer resistance sa HMM rod sa Fig. 6 mahimong kalkulado ingon nga
diin ang lrod, rrod ug λrod nagrepresentar sa gitas-on, radius ug thermal conductivity sa GMM rod, matag usa.
Alang sa longhitudinal vibration GMT nga gitun-an niini nga artikulo, ang nahabilin nga mga sangkap ug internal nga hangin mahimong modelo sa usa ka node configuration.
Kini nga mga lugar mahimong isipon nga naglangkob sa usa o daghang mga silindro.Ang usa ka lunsay nga conductive heat exchange nga koneksyon sa usa ka cylindrical nga bahin gihubit sa Fourier heat conduction nga balaod ingon
Diin ang λnhs mao ang thermal conductivity sa materyal, ang lnhs mao ang axial length, rnhs1 ug rnhs2 mao ang gawas ug sulod nga radii sa heat transfer element, matag usa.
Ang equation (5) gigamit sa pagkalkulo sa radial thermal resistance alang niini nga mga dapit, nga girepresentahan sa RR4-RR12 sa Figure 7. Sa samang higayon, ang Equation (6) gigamit sa pagkalkulo sa axial thermal resistance, nga girepresentahan gikan sa RA15 ngadto sa RA33 sa Figure 7.
Ang kapasidad sa kainit sa usa ka node thermal circuit alang sa ibabaw nga lugar (lakip ang C7-C15 sa Fig. 7) mahimong matino ingon nga
diin ang ρnhs, cnhs, ug Vnhs mao ang gitas-on, piho nga kainit, ug volume, matag usa.
Ang convective heat transfer tali sa hangin sa sulod sa GMT ug sa ibabaw sa kaso ug sa palibot gimodelo sa usa ka thermal conduction resistor sama sa mosunod:
diin ang A mao ang contact surface ug h ang heat transfer coefficient.Ang talaan 232 naglista sa pipila ka tipikal nga h nga gigamit sa mga thermal system.Sumala sa Table.2 heat transfer coefficients sa thermal resistances RH8–RH10 ug RH14–RH18, nga nagrepresentar sa convection tali sa HMF ug sa palibot sa fig.Ang 7 gikuha isip usa ka kanunay nga bili nga 25 W/(m2 K).Ang nahabilin nga heat transfer coefficients gitakda nga katumbas sa 10 W/(m2 K).
Sumala sa internal nga proseso sa pagbalhin sa kainit nga gipakita sa Figure 2, ang kompleto nga modelo sa TETN converter gipakita sa Figure 7.
Ingon sa gipakita sa fig.7, ang GMT longhitudinal vibration gibahin ngadto sa 16 knots, nga girepresentahan sa pula nga mga tulbok.Ang mga node sa temperatura nga gihulagway sa modelo katumbas sa kasagaran nga temperatura sa tagsa-tagsa nga mga sangkap.Ambient temperatura T0, GMM sungkod temperatura T1 ~ T5, exciter coil temperatura T6, permanente magnet temperatura T7 ug T8, yugo temperatura T9 ~ T10, kaso temperatura T11 ~ T12 ug T14, sulod sa hangin temperatura T13 ug output sungkod temperatura T15.Dugang pa, ang matag node konektado sa thermal nga potensyal sa yuta pinaagi sa C1 ~ C15, nga nagrepresentar sa thermal nga kapasidad sa matag lugar, matag usa.Ang P1 ~ P6 mao ang kinatibuk-ang output sa init sa GMM rod ug exciter coil matag usa.Dugang pa, ang 54 nga mga thermal resistance gigamit sa pagrepresentar sa conductive ug convective nga pagsukol sa pagbalhin sa kainit tali sa kasikbit nga mga node, nga gikalkula sa miaging mga seksyon.Ang talaan 3 nagpakita sa lain-laing mga thermal nga kinaiya sa mga materyales sa converter.
Ang tukma nga pagbanabana sa mga gidaghanon sa pagkawala ug ang ilang pag-apod-apod hinungdanon sa paghimo sa kasaligan nga thermal simulation.Ang pagkawala sa kainit nga namugna sa GMT mahimong bahinon sa magnetic loss sa GMM rod, ang Joule nga pagkawala sa exciter coil, ang mekanikal nga pagkawala, ug ang dugang nga pagkawala.Ang dugang nga mga pagkawala ug mekanikal nga pagkawala nga gikonsiderar medyo gamay ug mahimong mapasagdan.
Ang ac excitation coil resistance naglakip sa: ang dc resistance Rdc ug ang skin resistance Rs.
diin ang f ug N mao ang frequency ug gidaghanon sa mga turno sa kasamtangan nga excitation.Ang lCu ug rCu mao ang sulod ug gawas nga radii sa coil, ang gitas-on sa coil, ug ang radius sa copper magnetic wire nga gihubit sa numero sa AWG (American Wire Gauge).Ang ρCu mao ang resistivity sa kinauyokan niini.Ang µCu mao ang magnetic permeability sa kinauyokan niini.
Ang aktuwal nga magnetic field sa sulod sa field coil (solenoid) dili parehas sa gitas-on sa sungkod.Kini nga kalainan ilabi na nga mamatikdan tungod sa ubos nga magnetic permeability sa HMM ug PM rods.Apan kini longitudinally simetriko.Ang pag-apod-apod sa magnetic field direkta nga nagtino sa pag-apod-apod sa mga pagkawala sa magnetic sa HMM rod.Busa, aron mapakita ang tinuod nga pag-apod-apod sa mga pagkawala, usa ka tulo ka seksyon nga sungkod, nga gipakita sa Figure 8, gikuha alang sa pagsukod.
Ang magnetic nga pagkawala mahimong makuha pinaagi sa pagsukod sa dinamikong hysteresis loop.Base sa eksperimento nga plataporma nga gipakita sa Figure 11, tulo ka dynamic hysteresis loops ang gisukod.Ubos sa kondisyon nga ang temperatura sa GMM rod lig-on ubos sa 50 ° C, ang programmable AC power supply (Chroma 61512) nagduso sa field coil sa usa ka piho nga range, sama sa gipakita sa Figure 8, ang frequency sa magnetic field nga namugna sa ang kasamtangan nga pagsulay ug ang resulta nga magnetic flux density gikalkulo pinaagi sa paghiusa sa boltahe nga gipahinabo sa induction coil nga konektado sa GIM rod.Ang hilaw nga datos gi-download gikan sa memory logger (MR8875-30 kada adlaw) ug giproseso sa MATLAB software aron makuha ang gisukod nga dinamikong hysteresis loops nga gipakita sa Fig. 9.
Gisukod nga dinamikong hysteresis loops: (a) seksyon 1/5: Bm = 0.044735 T, (b) seksyon 1/5: fm = 1000 Hz, (c) seksyon 2/4: Bm = 0.05955 T, (d) seksyon 2/ 4: fm = 1000 Hz, (e) seksyon 3: Bm = 0.07228 T, (f) seksyon 3: fm = 1000 Hz.
Sumala sa literatura 37, ang kinatibuk-ang magnetic loss Pv kada yunit nga gidaghanon sa HMM rods mahimong kalkulado gamit ang mosunod nga pormula:
diin ang ABH mao ang sukod nga dapit sa BH curve sa magnetic field frequency fm nga katumbas sa excitation current frequency f.
Base sa Bertotti loss separation method38, ang magnetic loss kada unit mass Pm sa usa ka GMM rod mahimong ipahayag isip sum sa hysteresis loss Ph, ang eddy current loss Pe ug ang anomalous loss Pa (13):
Gikan sa perspektibo sa inhenyero38, ang mga anomaliya nga pagkawala ug mga pagkawala sa eddy karon mahimong ihiusa sa usa ka termino nga gitawag nga total nga pagkawala sa karon nga eddy.Busa, ang pormula sa pagkalkulo sa mga pagkawala mahimong pasimplehon sama sa mosunod:
sa equation.(13)~(14) diin ang Bm mao ang amplitude sa magnetic density sa kulbahinam nga magnetic field.Ang kh ug kc mao ang hysteresis loss factor ug ang total eddy current loss factor.